1. Experimentální materiály a metody
1.1 Kompozitní a základní materiály použité pro testování jsou ASMESB265 Gr.2 a ASME SA516 Gr.70, se specifikacemi a množstvím 5 mm × 4 450 mm × 6 820 mm, 4 kusy v tomto pořadí; 31 mm x 4 350 mm x 6 720 mm, 4 kusy.
1.2 Zkušební metoda
1.2.1 Zkouška výbušného svařování
Using a combination of high and low explosive velocity explosives and segmented explosive composite, with the same static process parameters (charge height, support distance, flash margin, energy gathering diameter, etc.), segmented explosive distribution is shown in Figure 1. Explosive detonation velocity Vd1>Vd2>Vd3 Obrázek 1 Schéma segmentovaného nabíjení
1.2.2 Volba rychlosti výbuchu
Podle základní teorie parametrů výbuchového procesu [14] byla provedena zkouška kombinace vysokých a nízkých explozivních detonačních rychlostí. Použitá výbušnina byla expandovaná výbušnina dusičnanu amonného s nízkou detonační rychlostí, formulovaná jako výbušnina dusičnan amonný + průmyslová sůl, a metodou měření detonační rychlosti byla metoda jednostupňové sondy. Vyberte čtyři kombinace vysoké a nízké detonační rychlosti, jak je uvedeno v tabulce 1.
Na základě plochého rozložení jedné výbušniny a segmentového rozložení více výbušnin v kombinaci se vzorcem pro detonační tlak výbušniny se délka od bodu detonace bere jako horizontální osa a detonační tlak je brán jako vertikální osa, jak je znázorněno na obrázku 2.
Obrázek 2 ukazuje distribuční zákon výbuchového tlaku pro jednu výbušninu rovnoměrně rozprostřenou. Po stabilní detonaci se detonační tlak ustálí. S prodlužujícím se časem se tlakový impuls lineárně zvyšuje. Čím delší a větší je délka a plocha výbušného kompozitu, tím větší je nárůst impulsu detonačního tlaku, což má za následek větší rozdíly v rovnoměrnosti kvality svařování rozhraní. To naznačuje, že rovnoměrné rozprostření jedné výbušniny má určitá omezení v šířce plátu výbušného svařování, zejména u dvou nemísitelných kovů (jako je titan a ocel), což představuje velkou hrozbu pro jejich kvalitu výbušného svařování.
Spojení rozhraní jedné výbušniny položené naplocho při výbušném svařování je znázorněno na obrázku 3. Na začátku detonace se přední vlny srazí v téměř kruhovém tvaru a způsobí plastickou deformaci dvou kovů. Při počáteční srážce jsou tepelná energie generovaná výbušnou detonací a proud tepelné energie generovaný deformací dvou kovů relativně slabé, což nestačí k poškození spojovacího rozhraní. Po dokončení průměru kruhu se tlakový impuls výbušniny postupně zvyšuje; Exploze výbušnin současně vytváří tepelnou energii a tepelná energie srážkové deformace vytváří vysokoteplotní proud; Kromě toho řídké detonační vlny generované dvěma dlouhými stranami a deformační porucha kompozitní desky způsobená explozí společně ovlivňují vysokoteplotní paprsek, který má být rozstřikován směrem ven v turbulentní formě ve spojovací vrstvě, což má za následek vysokou -teplotní tryskové stříkání a neuspořádaný výboj, způsobující nerovnoměrnou deformaci spoje na rozhraní spoje, nekonzistentní stejnoměrnost spoje celé desky a nestabilní kvalitu produktu.
